Умножая числитель и знаменатель (8.9) на Qb при Q2/Qi = 0,5 получаем
Рвы* max-0,06 U\ тах СО С. (8.10)
Ясно, что для увеличения Рвых при заданной входной частоте необходимо увеличивать пробивное напряжение и емкость варактора. Значительное увеличение С приводит к уменьшению RBX (8.7). Если RBX становится соизмеримым с сопротивлением потерь варактора Rs, включенным последовательно с нелинейной емкостью (/?8 = г0бр = Гпр на рис. 6.3) и сопротивлением потерь элементов СТЦ, то КПД умножителя существенно уменьшается. Именно поэтому при разработке мощных варакторов стремятся увеличивать не емкость С, а пробивное напряжение, для чего соединяют последовательно в одном корпусе несколько варакторных структур; при этом приходится существенно усложнять конструкцию корпуса (рис. 8.4). Для обеспечения теплоотвода от каждой из структур 1 на основание 2 в состав корпуса введены детали из бериллиевой керамики 3. 176
Соотношения (8.7), (8,8) носят частный характер (7 = 0); Q0 = = 0; Q2<0,5Qi); однако именно принятые ограничения позволяют получить легко интерпретируемые результаты. Подобные расчеты
для более общего случая проводились в ряде работ, и их результаты в форме удобных при практических расчетах таблиц приведены в [5, 66]. Таблицы расчетных данных для удвоителя [5, 66] (табл. 8.1) обсудим подробно. Таблица 8.1
Параметр A=<Qo/(<7max—Qo) характеризует степень отпирания варактора; значение Л= 1 (<7max = 2Q0) соответствует границе отпирания; при Л>1 варактор в течение всего периода заперт (на рис. 8.3 q>0). При 7 = 0 и Л^1 умножения частоты не происходит; при 7=1/2; 1/3 и Л^1 умножение частоты происходит вследствие нелинейности ВКХ запертого варактора. Максимальное мгновенное значение напряжения uEmSiX на ВКХ соответствует gWx. Средняя емкость варактора ССр = <7тах/мВтах.