Из табл. 3.5, 3.6 ясно, что Кр увеличивается по мере перехода из режима с отсечкой тока в линейный режим; такая зависимость характерна для УМ с ОБ. Учет сопротивления гэ и индуктивности Ьэ сводится к добавлению к гвх и хвх, вычисленным при гэ=0 и L3=0, значений гэ и coL3.
При расчете входящего в таблицы постоянного смещения Е при заданных значениях угла отсечки 0 и составляющих нагрузки в коллекторной цепи принималось во внимание влияние индуктивности 'базового вывода Ьб. В соотношение (3.20), из которого следует определять Е, входит коэффициент М, характеризующей реакцию переменного напряжения на гармоники токов, и амплитуда напряжения между базой и эмиттером U Бэ (рис. 3.16). Требуемые соотношения, связывающие иБЭ и М с рассчитанными величинами, легко вывести, предположив, что по Ьб протекает только первая гармоника тока базы. Тогда
где, как ясно из рис. 3.16, yBX=I3i/UBx; KH = ^CHB + j Д"Нм= = Ubmx/Ubx; Yh=Gh+j5h. Теперь по (3.20) легко вычислить Е. Таким образом, табл. 3.5—3.7 дают полное представление о характеристиках усилителя и о влиянии на них режима работы и паразитных параметров Ьб, Ьэ, гк, гэ.
3.7. Простейшие согласующе-трансформирующие цепи
Как правило, усилители в РПДУ состоят и? нескольких каскадов. Каждый каскад содержит на входе и выходе СТЦ, о назначении которых уже говорилось. Широко распространенный (хотя и не единственный) вариант построения многокаскадных усилителей таков: каждый каскад проектируется для работы на согласованную нагрузку (обычно 50 Ом), входная проводимость каскада при номинальной входной мощности трансформируется в сопротивление 50 Ом. После соответствующей настройки такие каскады в;ключают один за другим, иногда между ними включают ферритовые вентили. Проектирование простейшей СТЦ удобно пояснить на примере такого каскада.